《土木防灾减灾》第五讲 · 结构抗风（下）：涡激共振、高层与桥梁抗风

2026-10-08 课程笔记

0 本讲定位

上一讲把风与地震同归为随机动力作用，给出了大气边界层、基本风压、wk = βz·μs·μz·w0 与"平均风响应 + 脉动风响应（背景 + 共振）“的总框架。本讲沿课件（第5章 工程结构抗风理论与设计）继续推进：

脉动风响应的定量工具 → 顺风向多自由度随机振动分析 → 横风向涡激共振（锁定）
→ 高层建筑抗风设计 → 高耸结构 → 桥梁抗风（静力失稳 + 颤振/驰振/涡振/抖振/拉索振动）

课末进入新单元：建筑结构抗火设计（第15～17讲），先讲火灾历程、升温曲线与耐火极限。

1 脉动风的定量描述（上一讲的公式补全）

1.1 湍流强度与风压高度变化系数

顺风向湍流强度 I(z) = σu(z)/V(z)，是描述大气湍流最重要的特征量
规范经验式：I(z) = I10·(z/10)^(−α)
I(z) 随高度 z 增大而减小，随地面粗糙长度减小而减小

风压高度变化系数 μz 的定义：任意地貌 z 高度处平均风压与 B 类地貌 10m 高度处基本风压之比（上一讲只给了定性说法，规范换算式如下）：

【易错】下限值是"不得取小于"的保底值，不是高度越大的上限；μz 定义以 B 类地貌 10m 高度基本风压为基准，所以 B 类下限恰为 1.00，越粗糙的地貌类别基准值越小（C 0.65、D 0.51）。

1.2 脉动风速谱

• 风速功率谱反映湍流能量在各频率成分的分布。以周期 1h 处分界：左边为宏观气象范围（三个能量峰值，周期约 1y、4d、1d），右边为阵风范围（脉动风），峰值出现在约 1min 处。
• 我国《荷载规范》采用 Davenport 谱：假定湍流积分尺度沿高度不变（取 1200m），对不同高度实测谱取平均得到。
• 湍流积分尺度是气流中湍流漩涡平均尺寸的度量，说明漩涡内两点间相关作用的强弱。

1.3 空间相关性

一点脉动风达最大值时，距它越远的点同时达最大值的可能性越小。距离越近、频率越低、风速越大，相关性越好。

• 高耸结构（烟囱、塔架）细长，一般只考虑竖向相关；高层建筑需同时考虑水平 + 竖向二维相关。
• Shiotani 与频率无关型相干函数：形式简单、只与两点距离有关（我国规范采用）；Davenport 型则计入频率与两点平均风速（美国规范采用）。

1.4 准定常假定与适用界限

按准定常假定，脉动风压与来流脉动风速同规律变化：P(t) = P̄ + p′(t)，脉动风压系数 ≈ 2Cp·Iu。该假定适用于以受迎风压力为主的高层建筑；对以气流绕流（分流、吸力）为主的大跨度屋盖不再适用，脉动风压须经风洞试验确定。

2 顺风向随机风振响应

2.1 脉动风响应的多自由度解法

脉动风响应按多自由度体系随机振动分析，五步：

① 振型分解法作坐标变换 → ② 计算模态力谱 → ③ 计算模态响应谱
→ ④ 计算系统响应谱 → ⑤ 计算位移响应均方根（RMS）

竖向悬臂结构一般只考虑第一振型；工程上最关心的是顶部 (z=H) 位移与底部 (z=0) 剪力、弯矩。

2.2 背景响应与共振响应

【考点】结构基本频率落入激励频带即发生共振——这是高层建筑必须计入风振的机理。

2.3 风振系数法

考虑顺风向风振的条件（规范条文）：高度大于 30m 且高宽比大于 1.5 的房屋，以及基本自振周期 T1 大于 0.25s 的各种高耸结构。

风荷载标准值两种等价表达：平均风压 + 脉动引起的等效风压，或平均风压 × 风振系数：

wk = βz·μs·μz·w0
βz = 1 + 2g·I10·Bz·√(1 + R²)        （g 为峰值因子，取 2.5）
R：脉动风荷载共振分量因子（含结构频率与阻尼比）
Bz：背景分量因子 = k·H^a1·ρx·ρz·φ1(z)/(μz·uz)

背景分量因子中的系数按地面粗糙度类别查表：

宽高沿高度按直线（或接近直线）变化的高耸结构，Bz 还应乘修正系数 θB（z 高度宽度与底部宽度之比）与 θv：

【选择题考点】“30m + 高宽比 1.5"与"T1>0.25s"两组条件分别对应房屋与高耸结构；βz 式中 g=2.5。

3 横风向涡激共振

3.1 机理与三类雷诺数区间

风流经钝体时在物体两侧产生交替脱落的旋涡，形成与风向垂直的周期性力，即涡激振动。多数情况下涡激振动小于顺风向振动；只在某一特定风速范围内，旋涡脱落频率接近结构自振频率时变得显著，称为涡激共振——对桥梁、高层、高耸、输电塔架等细长结构危害最大。

涡激共振随雷诺数 Re 呈不同特征：

课堂实例（改变自振周期的思路）：悬臂式高层若自振周期偏大、与涡脱频率耦合，可用**刚度较大的部分作填充（筒体等）**增大结构刚度、把特征频率移开，破坏共振条件——与抗震中"周期错开卓越周期"同理。

3.2 斯脱罗哈数与锁定

St = fs·D/v          fs—旋涡脱落频率，D—截面特征尺寸，v—平均风速

St 为无量纲参数，取决于截面形状（圆形、半圆形、正方形、矩形、等腰/直角三角形、主梁截面、圆管等各不相同），数值由风洞试验或数值模拟确定。

锁定（lock-in）：对特定结构，脱落频率本应与风速成正比增大；但一旦结构发生共振，结构自振频率反过来"控制"旋涡脱落频率，使其在一段风速范围内不再随风速改变——即使名义 St 频率已偏离自振频率百分之几，脱落仍被锁定。

3.3 涡激共振判定

发生横风向涡激共振须同时满足两个条件：

1. 结构高度范围内存在共振区：顶点风速大于临界风速；
2. 发生强风共振：结构处于跨临界区。

与某振型对应的临界风速：

Vcr,j = B(z)·fj / St        fj—该阶自振频率

B(z) 取垂直于来流方向的结构截面宽度沿高度的（最大）特征值；截面沿高度收分缓慢时按规范近似取等效宽度。

【易错】锁定区内"脱落频率 = 结构频率"而非"结构频率 = 风速的函数”；判定涡激共振要先看风速沿高度是否穿越临界风速，再看 Re 区间。

4 高层建筑抗风设计

4.1 界定

《高层建筑混凝土结构技术规程》（JGJ 3-2010）：10 层及 10 层以上或房屋高度大于 28m 的住宅，以及房屋高度大于 24m 的其他高层民用建筑混凝土结构；高度大于 100m 的民用建筑称超高层。

4.2 三项设计要求

补充两条原则：

• 顺风向风力 = 平均静风力（作用于受风面积中心）+ 脉动风力（作用于质量中心）；不致扭转须刚度中心、受风面积中心、质量中心三心一致。
• 抗风按弹性计算，不考虑塑性变形（区别于抗震的弹塑性设防）。

层间位移 Δμ/H 与顶点位移 μ/H 的风荷载限值（括弧外用于钢筋混凝土结构、括弧内用于钢结构；混凝土结构因易开裂，位移计算还需乘刚度折减系数）：

舒适度限值（课件所列国内外规范建议值）：

【考点】弯曲振动以加速度为度量、扭转振动以角速度为度量；振幅与频率到达某组合时人产生不舒适感。

4.3 静力风效应：体型系数与群体干扰

• 平面形状决定表面风压分布：迎风面为压力（约 +0.6～+1.0），侧风面与背风面为吸力（约 −0.5～−0.75）；正多边形、Y 形、L 形、十字形、π 形平面各面数值不同。
• 群体风干扰：CBD 密集高层建筑群须考虑相互干扰，把单栋体型系数乘相互干扰系数 η（按基底弯矩定义 η = RG/RS）。《荷载规范》建议：矩形平面、施扰与受扰建筑高度相似时，顺风向荷载可取 1.00～1.10，横风向可取 1.00～1.20；其他情况参考类似风洞试验资料，重要建筑应做风洞试验。

4.4 横风向风振

横风向风振的激励比顺风向复杂得多，三类来源：

尾流激励（旋涡脱落）＋ 横风向紊流激励 ＋ 气动弹性激励（建筑振动与风的耦合）

是否考虑要结合高度、高宽比、自振频率、阻尼比并借鉴工程经验判断。经验界限：

• 高度 >150m 或高宽比 >5 的高层建筑；
• 高度 >30m 且高宽比 >4 的圆形截面构筑物——出现明显横风向风振效应，宜计入。

体型复杂者横风向等效风荷载宜经风洞试验确定；简单圆形/矩形截面可按《荷载规范》公式。

4.5 扭转风振

• 成因：质心、形心、刚心与脉动风合力作用点不重合；平面形状不规则（屈曲凹角）→ 风致扭矩大 → 扭转响应大。
• 规范规定：高度超过 150m、且同时满足高宽比、扭转/平动周期与风速之比、厚宽比等一组条件的若干类高层建筑，宜考虑扭转风振；等效风荷载标准值按

wTK = 1.8·g·w0·μH·C′T·(z/H)^0.9·√(1 + RT²)

取值（μH 为屋顶高度风压高度变化系数，C′T 扭矩系数按表格查用，RT 为扭矩共振因子）。

• 三条使用规则：① 由 wTK 求风力扭矩时乘迎风面宽度（TTk = wTK·B²）；② 刚度或质量的偏心率 > 0.2 时弯扭耦合显著，不能再用此简化方法；③ 长细与周期比超限（H/(DB)>6 或 TT1·UH/DB>10）时风致扭矩与横风向风力强相关、易发气动弹性失稳，须风洞试验专门研究。

4.6 风效应组合与舒适度

顺风向风荷载、横风向风振等效荷载、扭转风振等效荷载同时存在，但三者最大值不一定同时出现，工程按下列工况组合（单位高度）：

FDk = (wk1 − wk2)·B        顺风向：迎风—背风压差 × 宽度
FLk = wLk·B                横风向：等效风压 × 宽度
TTk = wTk·B²               扭转：等效风压 × 宽度平方
组合工况：仅顺风向／顺风向＋横风向等效／仅扭转等效等

舒适度验算：顶点顺风向峰值加速度由风荷载标准值的动力部分除以质量得到，a = Pd/m（仅考虑第一振型时按振型积分公式）；超过 4.2 节限值即调整刚度、阻尼或气动外形。

5 高耸结构抗风设计

• 高耸结构 = 高度较大、横截面相对较小、以风等水平荷载为设计主要依据的结构，称塔桅结构：自立式塔式 + 拉线式桅式。
• 设计要求四项：强度（风载下主体不破坏，取决于许用应力）、刚度（参照《高耸结构设计规范》GB 50135-2006）、舒适度与适用度（设观光等居人设施时，脉动风下顶点加速度幅值不大于 0.2 m/s²）。
• 基本风压按 50 年一遇且不小于 0.35 kN/m²；应考虑脉动风引起的风振，但T1 < 0.25s 时可不考虑风振。
• 体型系数三级取用原则：《荷载规范》GB 50009 已列出的按 GB 50009；未列出但与高耸规范表 4.2.7 体型相似的按表 4.2.7；两者都不符、无参考资料或特别重要、体型复杂的，经风洞试验确定。

【考点】基本风压下限 0.35 kN/m² 与 T1=0.25s 界限：一个管"取多大风压”，一个管"算不算风振"。

6 桥梁抗风（桥梁风工程）

6.1 引子与研究方法

1940 年 11 月 7 日，美国华盛顿州建成仅 4 个月的塔科马海峡悬索桥在约 19 m/s 风速下发生强烈风致振动破坏——由此形成桥梁工程与空气动力学的交叉学科"桥梁风工程"，近 60 年日趋成熟。四大研究手段：

6.2 风对桥梁作用分类与设计准则

【考点】桥梁抗风"两类三条"：三分力组合验算、失稳类看临界风速、限幅类看振幅；静力失稳前征兆小、事故发生快、破坏性更大。

6.3 静力三分力与构件风荷载

主梁在体轴坐标系下的"静力三分力"：

FH = ½ρU²·CH(α0)·H        阻力（梁高 H 计）
FV = ½ρU²·CV(α0)·B        升力（梁宽 B 计）
FM = ½ρU²·CM(α0)·B²       力矩（B² 计）

风洞节段模型多测得风轴坐标系三分量 L、D、M（含风攻角 α0），经旋转变换与体轴三分力互算；CH/CM 等系数由节段模型试验测定。桥塔、拉索、桥墩等细高构件静风荷载只计阻力：

FH = ½ρVg²·CH·An           An—顺风向投影面积

CH 按行业标准《公路桥梁抗风设计规范》（JTG/T D60-01—2004）取值；吊杆、斜拉索、悬索桥主缆的 An 取直径 × 投影高度；断面复杂的桥墩桥塔经风洞试验或数值模拟确定。

6.4 风致静力失稳

• 扭转发散：空气静力扭矩作用下，风速超过临界值时主梁突然出现不稳定扭转发散。
• 横向屈曲：大跨度拱桥静风荷载以阻力为主、对主拱/加劲梁变形依赖不强，失稳表现为主拱侧向屈曲。
• 小跨度斜拉桥、悬索桥的静力失稳临界风速一般大于设计风速或颤振临界风速，问题不突出；跨度与桥面宽度增大后临界风速显著降低，超大跨桥梁静风稳定问题仍需研究。
• 《公路桥梁抗风设计规范》：主跨大于 400m 的斜拉桥、大于 600m 的悬索桥应验算静风稳定性（该规范适用于主跨 800m 以下斜拉桥、主跨 1500m 以下悬索桥）。
• 屈曲/发散验算式给出 V1b = K1b·γft·γB ≥ 2Vd、Vtd = Ktd·γft·γB ≥ 2Vd，涉及竖向/扭转基频、扭弯频率比、质量与惯矩、升力/力矩曲线在 0° 攻角的斜率等参数，宜由风洞试验或数值模拟确定。

6.5 驰振

细长物体因气流自激产生的纯弯曲大幅振动，最先发现于结冰的输电导线：振动波在两座电杆间快速传递如快马奔腾，振幅可达线径 10 倍。桥梁上可能发生在斜拉索、吊杆、超高桥塔。

运动方程：m(ÿ + 2ζωẏ + ω²y) = −½ρU²B(CL′ + CD)·ẏ/U
d = 2mζω + ½ρUB(CL′ + CD)     d—系统净阻尼
d < 0 → 不稳定：CD 恒为正，故 CL′ = dCL/dα < 0（升力曲线负斜率）时才可能驰振
驰振临界风速 Vcg = 4mζsω1 / [½ρH(CL′ + CD)] ≥ 1.2Vd

课堂演示（试验视频）：弹性悬挂节段模型在无抑制装置时驰振曲线迅速发散；在顶部加装 TMD（调谐质量阻尼摆）后振动被完全改变、振幅收敛——“改变品质"即消灭驰振。

6.6 颤振

基本特征四条：弯扭复合振动且以扭转为主；发散性自激振动；均匀流场即可发生；可能有明显的临界风速点。设计准则：颤振临界风速大于桥梁设计风速。

自激力是非定常的，一般只需考虑升力与力矩，采用 Scanlan 表达式：

L、M ∝ ½ρU²(2B, 2B²)[K H1*·ḣ/U + K H2*·Bα̇/U + K²H3*·α + K²H4*·h/U]
Hi*、Ai*（i=1..4）称颤振导数/气动导数：与截面形状有关，
是无量纲频率 K = Bω/U 的函数，由节段模型风洞试验或 CFD 模拟得到

【易错】驰振与颤振都是发散振动，但驰振是单自由度纯弯曲、需紊流/覆冰等条件；颤振是弯扭耦合的自激、均匀流即可发生，且由颤振导数描述。

6.7 涡振（桥梁）

特点三条：限幅性（较低风速下发生、振幅有限）、锁定性（只在某一风速区间内）、表现为弯曲或扭转。丹麦大带桥（大海峡带桥）主梁涡激振动为典型实例——振幅与桥宽相比很小、但肉眼可见，“有限幅值的锁定性振动”。

发生风速：竖向 Vcvh = 2.0·fb·B；扭转 Vcvθ = 1.33·ft·B

《公路桥梁抗风设计规范》：混凝土桥梁或结构基频大于 5Hz 的桥梁可不考虑涡激共振；钢桥或钢质桥塔宜经风洞试验作涡激振动测试，准则是把最大振幅限制在可接受范围。

案例：东京湾跨海通道桥出现明显涡激共振，增设 16 台 TMD 后振幅控制在 5cm。

6.8 抖振

• 性质：强迫振动、不可避免（紊流成分直接作用）；危及施工人员与机械安全、行车安全，并存在疲劳问题。泰州大桥主梁竖向抖振响应时程为课件实例。
• 《公路桥梁抗风设计规范》：判断桥梁对风敏感时，应经风洞试验或数值模拟测气动力参数作抖振响应分析；必要时做全桥气动弹性模型试验。
• 随机响应两种算法：

时域方程：M·Ẍ + C·Ẋ + K·X = FG + Fst + Fb(t) + Fse(t)
（静力风荷载＋阵风/抖振力＋自激力）

6.9 拉索振动与减振

斜拉索风致振动四类：

减振措施分永久 / 临时两级：

永久减振：气动控制（改变索表面气动性能）：PE 护套压制凹坑、缠绕螺旋线——打乱规律性旋涡脱落
          结构控制：辅助索（改变索组频率避开激励）——诺曼底大桥经典做法
          机械控制：橡胶阻尼器、液压/油阻尼器、磁流变阻尼器
临时减振：动力减振锤、索端联结杆（施工期附加约束）

【选择题考点】“破坏规则旋涡"靠表面凹坑/螺旋线；“改频率"靠辅助索；“加耗散"靠阻尼器；风雨振无完善理论——四句话对应四种对策。

7 课堂案例：港珠澳大桥（纪录片放映）

• 耐久性威胁：结构在海洋环境中最大的长期威胁除风浪外还有氯盐侵蚀。1987 年放置海边的钢筋混凝土试件，20 余年取出后可见侵蚀已达钢筋表面并引起锈蚀，锈蚀膨胀→混凝土开裂剥落→结构失效——对设计寿命 120 年的大桥是巨大危险，基础与承台的长寿命防护由此成为关键课题。
• 隔震选材：落锤对比演示——普通橡胶块回弹、能量不耗散；高阻尼橡胶试件落地后能量经分子间作用耗散。正式开工前通过试验为桥梁寻找最优橡胶减振（隔震）方案。
• 涡振治理：桥位临近机场航线，索塔改为陆上预制后整体吊装的施工方案；建设团队在风洞实验室按比例段模型复现风场：约 16 m/s 风速下主梁涡激振幅可达 40cm 量级，影响行车舒适并引发疲劳；在梁边增设高约 2.5m、宽约 1m 的导流装置后，振幅降至厘米级。
• 沉管隧道：管节在工厂预制，单节宽 37.95m，运装对航道、能见度（驾驶视线被 40m 高构件遮挡）与海事组织提出极端挑战——防灾设计贯穿建设全过程的例证。

8 抗火单元开篇（第15～17讲）

单元框架六部分：建筑火灾基本知识 → 钢与混凝土高温材性 → 结构抗火设计一般原则与方法 → 钢结构构件抗火计算与设计 → 混凝土构件抗火计算与设计 → 抗火研究发展趋势。

8.1 建筑火灾历程

初期增长阶段：燃烧面积小、限于室内局部，温度不高、烟少而流动慢
全盛阶段：室内温度达到最高
衰退阶段：可燃物烧尽或空气耗尽，火焰渐灭；室内温度降至最高温差的 80% 以下

火灾发展模型（式 6-1）：确定火灾增长系数、最大热释放速率、火灾持续时间三参数即可定量描述全过程。

8.2 升温曲线三类

8.3 耐火极限

两层含义：构件在标准升温试验中失去承载力（稳定性）、完整性、隔热性所经历的时间——构件耐火能力的物理表征；以规范条文形式给出的时间指标要求。

现行《建筑设计防火规范》规定，构件耐火极限要求主要由建筑的耐火等级、构件的重要性、构件类型三种因素确定，与构件所用材料（理论上）无关——材料的影响放在验算环节处理。

8.4 火灾下钢构件升温（入门）

• 无防火保护钢构件：表 6-1 给出 ISO834 标准升温下的构件温度，唯一参数是截面形状系数 F/V（构件表面积/体积）——截面越"薄而宽”、F/V 越大，升温越快。
• 轻质防火保护层：满足式 6-9 判别的保护层可忽略蓄热，按拟合公式直接算钢温（t≤600℃ 范围）。
• 非轻质保护层：按式 6-11 计算钢温增量 ΔTs。
• 湿性保护层：层内含自由水，升温时水分蒸发吸热——构件温度达 100℃ 即停升，直至水分蒸发完毕，采用近似方法处理。

【易错】“耐火极限要求与材料无关"指规范条文的确定逻辑（按建筑类别、重要性、构件类型定时间指标）；而材料高温性能决定构件能否达到该指标，两件事不可混为一谈。

9 复习要点总结

必背知识点：

1. 脉动风三要素：湍流强度 I(z)=I10(z/10)^(−α)；Davenport 谱（积分尺度 1200m，1h 分界，阵风峰 1min）；相干函数中国用 Shiotani（与频率无关）
2. 顺风向风振：房屋 >30m 且高宽比 >1.5、高耸结构 T1>0.25s 须考虑；βz=1+2gI10Bz√(1+R²)，g=2.5；多自由度五步（振型分解→模态力谱→模态响应谱→系统响应谱→均方根）
3. 涡激共振：St=fs·D/v 只与截面形状有关；锁定=结构频率控制脱落频率；判定两条件（顶点风速超临界风速 + 跨临界区）；Vcr=B(z)fj/St；三区间（亚临界构造处理、超临界不处理、跨临界验算）
4. 高层抗风：10层/28m/24m 与 100m 超高层；强度-刚度-舒适度三要求，弹性设计，三心一致；位移限值表（括弧外砼、括弧内钢）；加速度限值 0.2（旅馆公寓）/0.3（办公）m/s²、角速度 0.001 rad/s
5. 横风向与扭转：激励三类（尾流、紊流、气动弹性）；>150m 或高宽比>5、圆形截面 >30m 且高宽比>4 宜考虑；偏心率>0.2 停用简化扭转等效荷载；组合工况 FDk/FLk/TTk（TTk=wTk·B²）
6. 高耸结构：塔桅两类；基本风压 50 年一遇且 ≥0.35kN/m²；T1<0.25s 不计风振；居人设施加速度 ≤0.2m/s²
7. 桥梁抗风分类表：静力作用/静力失稳（发散+屈曲）/限幅振动（抖振、涡振）/自激振动（驰振、颤振）；准则三条：组合验算、临界风速>设计风速（V≥2Vd；Vcg≥1.2Vd）、限幅
8. 驰振：CL′<0（升力曲线负斜率）才可能；圆形八角形为稳定截面；四措施（TMD/倒角/加刚度/加质量阻尼）
9. 颤振：弯扭复合以扭转为主、发散、均匀流可发生、有临界风速；Scanlan 八导数、K=Bω/U
10. 涡振（桥）：限幅+锁定；Vcvh=2.0fbB、Vcvθ=1.33ftB；砼桥或基频>5Hz 免算；东京湾通道桥 16 台 TMD→5cm
11. 拉索：涡激/尾流驰振/风雨振（无完善理论）/参数振；减振：气动（PE 凹坑、螺旋线）、结构（辅助索）、机械（阻尼器）、临时（减振锤、索端联结杆）
12. 火灾三阶段（衰退判据：降至最高温差的 80% 以下）；三升温曲线（ISO834、CECS200:2006 大空间 6m/500m²、BFD 142 次）；耐火极限两层含义与三因素

重要案例：

• 塔科马海峡大桥（1940-11-07，建成 4 个月，约 19m/s 风致振动破坏）→ 桥梁风工程诞生
• 丹麦大带桥主梁涡激振动（限幅、锁定性的直观教材）
• 东京湾跨海通道桥：明显涡激共振，增设 16 台 TMD 后振幅压至 5cm
• 泰州大桥抖振响应时程；诺曼底大桥辅助索减振
• 港珠澳大桥：120 年寿命下氯盐侵蚀（20 年试件）、高阻尼橡胶隔震、16m/s 下 40cm 涡振经导流装置治理、37.95m 宽沉管预制

易错点提醒：

• 背景响应低频、由风谱定；共振响应在结构自振频率处、谱峰远高于背景——两者都在"脉动风响应"之内，平均风响应是静力成分
• 涡激共振只发生在跨临界区且风速穿越临界风速；亚临界区问题只是"影响使用”
• μz 有上限（A 1.09/B 1.00/C 0.65/D 0.51），不是高度越大越无限增大
• 群体干扰系数顺风向 1.001.10、横风向 1.001.20，别记反
• 抗风全程弹性计算，与抗震的"弹塑性耗能"思路不同
• 抖振是强迫振动不可避免，涡振/驰振/颤振才分"限幅/发散”
• 耐火极限要求按建筑类别定，与材料无关——但高温材性劣化正是验算要解决的
• 大空间火灾=局部火灾（≥6m、≥500m²），不能套 ISO834 整体升温

可能考题形式：

• 选择题：风振考虑条件（30m/1.5、T1=0.25s）、St 与锁定的定义、加速度限值表、桥梁风致振动分类与准则、拉索振动类型、静风失稳验算跨度界限（400m/600m）
• 简答题：横风向三类激励；驰振判别条件与防治措施；颤振四特征；耐火极限两层含义与三因素；大空间升温曲线适用条件
• 概念计算：βz 公式各因子含义与查表（k、a1、θv）；Vcr=B·f/St；三分力公式与 B、H、An 的含义
• 案例分析：给某钢桥或高层的振动现象（锁定、限幅、发散）判断类型并给出对策（气动优化/TMD/辅助索/倒角）